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篇1：钢框架―预制混凝土抗侧力墙装配式结构体系
基金项目：中央高校基本科研业务费专项资金项目（CHD2012TD012）；国家自然科学基金项目（51208058）
作者简介：周天华（1963），男，陕西西乡人，教授，博士研究生导师，工学博士，Email：zhouth163@163.com。
摘要：介绍了新型装配式钢结构住宅结构体系的基本构成、连接方式和构造关系；同时归纳和评述了该结构体系的特点，包括预制装配化程度高、墙体可更换、墙体轴力小、布置灵活、抗侧力体系与维护一体化等；阐述了该结构体系的设计理念、设计步骤，并对6层和18层该结构体系房屋进行设计实例分析；最后讨论了该结构体系在应用过程中存在的主要问题和相应对策。研究结果表明：这种新型结构体系符合建筑产业化的进程，具有广阔的应用前景。
篇2：钢框架―预制混凝土抗侧力墙装配式结构体系
中图分类号：TU392.4 文献标志码：A
0 引 言
预制装配式钢结构住宅结构体系的工业化程度高、施工周期短、不受季节限制、现场湿作业少、材料利用率高、绿色环保、建筑节能性能好，是中国推进住宅现代化的理想住宅建筑体系。在钢结构诸多类型中，钢框架结构具有建筑空间大、布置灵活、易于标准化、定型化等优点，目前在多、高层建筑中应用最为广泛，但钢框架结构的抗侧刚度小，需要与其他抗侧力体系结合才能满足工程应用的要求，常见的结构体系有钢框架支撑、钢框架钢筋混凝土核心筒、钢框架钢板剪力墙等。上述抗侧体系均能增加结构抗侧刚度，但存在构造复杂、装配化施工不便、维护成本高等缺点。
宝钢Living Steel项目组、同济大学等对钢框架带缝钢板剪力墙结构体系在钢结构住宅中的应用开展了专题研究[14]，并较大规模地应用在四川都江堰灾后重建重点项目“兴堰・逸苑”全钢结构安居房中[5]，然而材料本身造价较高，加工工艺复杂，同时存在防火、防腐、外围护、后期装修等一系列问题。
研发构造简单、成本低、综合性能好的“完全装配式钢结构多、高层住宅结构体系”，是目前中国时代发展需要。在此背景之下，本文中笔者提出一种新型装配式钢框架预制混凝土抗侧力墙结构体系（SPW体系），拟对这种新型装配式结构体系做全面介绍。
1 SPW体系简介
1.1 基本构成
SPW体系基本构成为：钢框架、预制混凝土抗侧力墙、预制混凝土组合楼盖3个部分（图1，2），主要构件在工厂制作，现场安装，大幅度减少现场湿作业，节省人力，提高效率。
预制混凝土抗侧力墙可采用型钢混凝土墙体、钢筋混凝土墙体以及PVA纤维混凝土墙体等多种类型，通过合理的构造形式可实现抗侧力体系与钢框架同步安装；同时预制装配式混凝土墙体可以较好解决钢结构房屋维护体系的防火、防腐问题，实现抗侧力体系与维护体系制作、施工一体化。
预制混凝土组合楼盖可采用钢筋桁架叠合楼盖[6]，钢筋桁架与底层混凝土板在工厂预制，现场安装后可作为施工阶段的模板，承担面层混凝土以及施工荷载，同时钢筋桁架作为混凝土楼板的配筋承担使用荷载。钢筋桁架叠合楼盖具有经济适用、施工便捷、质量可靠等优点，作为SPW体系的楼盖系统可实现设计标准化和制造工业化。
1.2 连接构造
抗侧力墙体仅与钢框架梁连接而不与框架柱连接，此种连接方式一方面可以根据结构整体刚度的需求，灵活地调整墙体宽度；另一方面可根据门窗洞口的布置，灵活地调整墙体的位置，实现建筑和结构的统一。墙体顶部、底部具体连接方式有以下几个方面。
1.2.1 墙体顶部
设置在墙体顶部的预埋钢板与框架梁下翼缘采用高强螺栓连接，栓孔采用长圆孔构造，实际施工安装过程中，先初拧高强螺栓，待主体结构施工完毕，框架梁由于楼（屋）面恒荷载产生挠曲变形后，再终拧高强螺栓。以期预制装配式抗侧力墙体仅承担使用阶段的竖向活荷载，同时长圆孔也可调整安装误差，如图3所示，其中，δ为变形量。
1.2.2 墙体底部
形式1[针对型钢混凝土抗侧力墙，如图4（a）所示]：预埋型钢与框架梁焊接，框架梁上设置抗剪栓钉，混凝土墙体底部与框架梁预留150 mm的后浇缝（方便楼板钢筋穿过），待预制楼板安装完毕后，后
浇缝与楼板面层混凝土一次浇筑。
形式2[针对钢筋（PVA纤维）混凝土抗侧力墙，如图4（b）所示]：墙体底部设置预埋钢板，现场安装时与框架梁焊接，框架梁上设置抗剪栓钉，混凝土墙体底部与框架梁预留150 mm的后浇缝（方便楼板钢筋穿过），待预制楼板安装完毕后，后浇缝与楼板面层混凝土一次浇筑。
形式3[针对钢筋（PVA纤维）混凝土抗侧力墙，如图4（c）所示]：墙体底部设置小底梁，小底梁上翼缘设置抗剪栓钉、锚固钢筋，与混凝土墙体同时浇筑，小底梁下翼缘与框架梁上翼缘通过高强螺栓连接，小底梁腹板预留孔洞，方便楼板钢筋穿过。2 SPW体系的特点
2.1 预制装配化
SPW体系的三大组成单元――钢框架、预制混凝土抗侧力墙、预制混凝土组合楼盖均可进行工业化生产、现场安装，具有施工周期短、不受季节限制、现场湿作业少等优点，有利于实现设计标准化、制造工业化、安装机械化，从而能够促进建筑行业的产业化。
2.2 抗侧力墙体可更换化
SPW体系是一种双重抗侧力结构体系，在风荷载及多遇地震作用下，钢框架和抗侧力墙体提供结构处于弹性阶段的承载力和刚度的需求；在罕遇地震作用下，抗侧力墙体作为第1道防线，通过自身的开裂实现能量耗散，对钢框架提供保护，其退出工作后，钢框架仍具有一定的承载能力，且结构体系延性好，可实现两道设防，避免在罕遇地震作用下结构发生严重破坏甚至倒塌，同时采用预制墙体并加以合理的构造措施，可以实现抗侧力墙体的灾后维修和更换。 2.3 抗侧力墙体施工阶段零轴力化
预制混凝土抗侧力墙体顶部螺栓孔采用长圆孔构造形式，并通过螺栓初拧→主体结构施工完毕→螺栓终拧的方式，使预制装配式抗侧力墙体在施工阶段不承担轴力，而仅在使用阶段承担少量的竖向活荷载，从而极大地减小了墙体的轴力，提高墙体变
形能力，使之与钢框架在变形能力方面能够较好地匹配。
2.4 抗侧力墙体布置灵活化
抗侧力墙体仅与钢框架梁连接，此种连接方式一方面可以通过调整墙体宽度和数量来满足结构不同的抗侧刚度需求；另一方面可根据门窗洞口的布置，灵活地调整墙体位置，实现建筑和结构的统一，如图5所示。
体系的设计方法
3.1 两道设防的理念
SPW体系是一种双重抗侧力结构体系，设计时可按照多道设防的设计方法，由于抗侧力墙体刚度较大，可作为结构的第1道防线，在设防地震、罕遇地震下先于钢框架破坏，并实现能量耗散，对钢框架提供保护，其退出工作后，钢框架作为第2道防线。由于塑性内力重分布，钢框架部分按侧向刚度分配的剪力比多遇地震时大，基于上述原因，可参照中国现行《建筑抗震设计规范》（GB 50011―2010）[7]。对于其他双重抗侧力体系的类似方法，通过放大钢框架部分地震力（按刚度分配得到）的方法加以考虑，具体放大数值待后续研究确定。
3.2 设计步骤
步骤1：按照竖向荷载设计钢框架，并综合抗震构造要求、楼层荷载、楼层数和跨度等因素初步确定框架柱、梁的尺寸。
步骤2：对步骤1中确定的钢框架进行结构计算，并由层间位移角以及每层总刚度确定抗侧力墙体需要提供的刚度。
步骤3：依据抗侧力墙体刚度（后续研究确定）设计每层所用墙体的尺寸及数量，并综合建筑布置及结构布置等因素确定抗侧力墙体的位置。
步骤4：对钢框架抗侧力墙体系进行结构计算，并进行必要的调整，以保证结构计算结果能够满足各项要求。
步骤5：放大钢框架部分地震力，以确保两道设防的要求，并对其进行二次设计。4 SPW体系试设计
以文献[5]中的钢结构住宅为工程背景，参考其结构平面布置（图6）。
利用有限元软件ABAQUS分别建立6层和18层的SPW体系模型，模型层高为3 m，楼板厚为100 mm。拟定柱截面采用箱型截面，截面尺寸为350 mm×350 mm×20 mm×20 mm，梁型号为HN400×200×8×13，材质为Q235B级钢；预制的钢筋混凝土抗侧力墙体墙宽1 800 mm，厚100 mm，混凝土强度等级为C30，采用梁单元建立框架梁、柱，通过分层壳单元[8]建立带钢筋层的抗侧力墙体和楼板。SPW体系有限元模型如图7所示。
4.1 结构的自振周期
采用Lanczos法分别提取6层和18层结构的前3阶振型和对应的周期T1，T2，T3，如表1所示，其中扭转周期与第1阶平动周期之比为0.82，满足
《建筑抗震设计规范》的'要求。
4.2 反应谱分析
对SPW体系6层和18层模型进行弹性反应谱分析，结果见表2。从表2可以看出，水平地震作用下，结构体系剪重比、最大层间位移角均满足《建筑抗震设计规范》的要求。
4.3 弹塑性时程分析
采用El Centro波、Taft波和上海人工波分别对6层和18层SPW体系进行罕遇地震下时程分析，并按文献[7]对加速度时程最大值进行比例调幅，结构弹塑性层间位移角如图8所示，满足《建筑抗震设计规范》对多、高层钢结构弹塑性层间位移角θp≤1/50的要求。
5 SPW体系在实际应用中存在的问题及对策5.1 连接构造的可靠性
抗侧力墙体与框架梁连接处是保证钢框架与抗侧力墙体协同工作、共同承担荷载的关键部位[911]，应保证连接破坏不先于墙体破坏，针对本文第1.2节中提出的3种连接方式，后续可设计模型试件，并开展水平低周反复加载试验研究，测试其连接的可靠性，并结合试验研究结论给出合理化的改进措施。
5.2 抗侧力墙体的变形能力
SPW体系属于钢与混凝土混合结构，由于钢材变形能力优于混凝土材料，因此，应提高墙体变形能力，使之与钢框架能够较好匹配，可通过以下措施：①降低墙体的轴压比，如采用第1.2节中所述长圆孔的构造形式，可大幅度减小墙体的轴压比；②在墙体边缘约束区设置型钢或采取分段约束箍筋等措施，可提高墙体变形能力；③采用变形性能较好的新型混凝土材料，如PVA纤维混凝土等。
5.3 抗侧力墙体刚度与承载力计算方法
本文中提出的抗侧力墙体刚度、承载力的计算方法是SPW体系结构内力分析和构件设计的前提，抗侧力墙体仅与框架梁相连接，框架梁为墙体传递荷载并作为其支撑边界，使墙体的受力特点异于普通的混凝土剪力墙。后续研究可结合墙体变形特性建立考虑框架梁约束效应作用的刚度计算公式；同时基于墙体不同破坏模式（后续试验研究确定），提出考虑墙体尺寸、材性、轴压比、配筋率和连接强度的承载力分析模型，并建立承载力计算公式。
5.4 钢框架与抗侧力墙体的刚度匹配
对于SPW体系，若墙体的刚度较小，无法起到提高结构整体刚度作用；若墙体的刚度较大，则可能造成钢框架先行破坏，因此二者适宜的刚度匹配对于实现结构延性破坏机制尤为重要。后续研究同时通过改变墙体厚度及高宽比调整墙体的抗侧刚度，实现墙体与钢框架刚度相适应，使整体结构反应满足预设的性能目标。
5.5 弹（塑）性层间位移角限值的确定
目前世界各国抗震规范所采用主流方法是基于变形的抗震设计方法，弹性、弹塑性层间位移角限值是关键参数。可参照其他相似结构的限值，结合后续试验研究结论，并在借鉴国外已有的研究和经验的基础上，给出合理的取值。 鉴于上述原因，本项目将对SPW体系的抗震性能、连接构造可靠性等方面开展系列试验研究，并结合中国规范的相关规定，提出切实可行的分析、设计和计算建议，具体内容将另文专题介绍。6 结 语
本文中提出一种新型装配式钢框架预制混凝土抗侧力墙结构体系（SPW体系），从基本构成、连接构造、体系特点、设计方法和应用研究等方面进行全面的介绍，并对6层和18层SPW体系房屋进行设计实例分析，验证了该结构体系的可行性。SPW体系是一种构造简单、成本低、综合性能较好的装配式钢结构多、高层住宅结构体系，符合装配式结构体系的发展和建筑产业化的进程。
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篇3：偏心支撑抗侧力体系分析的论文
偏心支撑抗侧力体系分析的论文
摘要：采用ANSYS大型有限元结构分析软件，研究了偏心支撑抗侧力框架在水平荷载作用下的性能，重点放在具有建筑布置优势的大偏心支撑框架。通过有限元理论计算，将理论计算与试验结果进行比较,总结了耗能梁长度、高跨比对偏心支撑体系强度，刚度，滞回性能的影响。
关键词：偏心支撑抗侧力体系水平力作用有限元
1前言
偏心支撑体系兼顾了纯框架结构与框架中心支撑体系的优点。在正常使用阶段，它具有较大的刚度，结构侧移较小；在大地震作用下，利用耗能梁段的塑性变形吸收能量，具有很好的耗能效果。偏心支撑抗侧力体系适用于抗震设防烈度为8、9度的，4层～12层的多层钢结构住宅。本文采用试验与有限元分析的方法，研究了偏心支撑抗侧力框架在水平荷载作用下的性能，重点放在具有建筑布置优势的大偏心支撑框架。
2计算模型
试验研究了两榀耗能梁长度e不同的K形偏心支撑框架，在水平循环往复荷载作用下的破坏过程。每榀框架具有相同的梁柱截面尺寸、加载位置和约束条件。分析采用目前非线性分析中常用的VonMises等向强化准则，材料本构关系取理想弹塑性模型，初始弹性模量取2E5MPa，材料屈服强度为306MPa。
有限元分析以试验框架为分析原型，采用两种计算模型：塑性梁单元平面模型，塑性壳单元空间模型。平面模型采用塑性梁单元BEAM23。由于试验框架柱高度小，必须考虑柱脚加劲肋对框架柱的平面内水平方向的约束作用。塑性壳单元空间模型。偏心支撑采用塑性直管单元PIPE20；框架梁柱，地梁采用收敛性较好的塑性壳单元SHELL181。空间模型中，用8个加劲肋模拟了地梁对试验框架的约束作用，同样考虑了柱脚加劲肋对框架柱平面内的约束作用。
3理论计算与试验结果的比较
将其中一榀试验数据稳定的试验框架，弹性阶段的试验结果与有限元计算进行比较。
3.1弹性阶段荷载－位移曲线的比较
弹性阶段试验框架理论值与试验值的比较：
(1)试验值与理论分析结果接近。塑性壳单元模型与试验结果十分吻合，误差均在5％以内；塑性梁单元模型误差在10％左右。
(2)理论值略小于试验值，这是由于理论分析出于建模方便的考虑忽略了偏心支撑与框架梁节点板以及部分加劲肋的作用。
弹性阶段理论值与试验值的比较.测点1应力比较
3.2弹性阶段的应力比较
弹性阶段理论值与试验值的比较：
(1)由于现场试验条件、试件加工、试验手段等外部的原因，试验记录的应力－位移曲线呈不稳定上升状态；而理论分析忽略了外部条件的影响，应力－位移曲线平滑、稳定。
(2)试验值与理论值基本吻合。塑性壳单元模型与试验结果的误差在10％以内；塑性梁单元模型误差也在20％以内。
4偏心支撑框架的.性能研究
通过试验与理论的对比可知，理论结果与试验值接近。我们可以采用有限元工具，进一步研究耗能梁长度、框架的高跨比等因素对偏心支撑的性能以及滞回耗能的影响。
4.1单向水平荷载作用下的偏心支撑框架的性能
分析采用和试验框架相同的塑性壳单元模型，主要研究耗能梁长度、高跨比对偏心支撑结构弹性阶段以及进入塑性破坏的影响。
为了使结构的非线性分析，得到获得一个好的解，本文在水平力单向加载过程采用以下措施：(1)采用自动时间步长控制子步数：试验结构是从线性变化到非线性，激活自动时间步长，可以根据系统响应的非线性部分变化时间步长，获得精度和代价之间的良好平衡；(2)使用二分法：无论何时打开自动时间步长，二分法都会被自动激活二分法提供了一种对收敛失败自动矫正的方法。只要平衡迭代收敛失败，二分法将把时间步长分为两半，然后从最后收敛的子步自动重启动。如果已二分的时间步再次收敛失败，二分法将再次分割时间步长，然后再启动。持续这一过程直到获得收敛或达到指定的最小时间步长;（3）使用小的时间步长；（4）对于材料的非线性分析，用水平位移代替水平力，结构的收敛性较好；（5）增加网格密度。
(1)偏心支撑弹性阶段的刚度：耗能梁的长度决定偏心支撑弹性阶段的刚度，高跨比对结构的刚度影响很小。随着耗能梁长度的增加，弹性阶段的刚度基本上呈直线段下降。对于多层钢结构可以认为，e/L(耗能梁的长度/框架的跨度)每增加0.1，弹性阶段的刚度约减少20％。这一结论对于结构方案选择的判断是有用的。
(2)总体来说，高跨比小、耗能梁短的偏心支撑结构具有更高的水平极限承载能力。对于0.5>e/L>0.3的弯曲型耗能梁－偏心支撑框架,高跨比对结构的极限水平荷载的影响很小，主要由耗能梁的长度决定；对于民用结构可以认为，e/L每增加0.1，结构破坏时的水平极限承载力减少10％。
4.2循环水平荷载作用下的偏心支撑框架的性能
本节分别采用塑性梁单元、塑性壳单元计算分析了试验框架在循环水平荷载作用下的塑性滞回性能。施加水平位移为循环荷载。
由于循环加载不易收敛，以下措施可以加强塑性梁单元模型的收敛：（1）减少每个荷载步的子步数；（2）自动划分步长（Autots，on）；（3）自动划分单元格（smrt）；（4）由于循环迭代次数多，默认的输出文件数不能够满足输出的要求，利用config命令增加输出文件总数。以下措施可以加强塑性壳单元模型收敛：（1）自动划分单元网格（smrt）；（2）降低收敛准则；（3）增加荷载步的最大子步数。
试验框架的塑性梁单元模型滞回曲线，试验框架塑性壳单元模型滞回曲线。可知：
(1)两种模型的滞回耗能计算值十分吻合，相差在5％以内；
(2)相对于塑性壳单元模型，塑性梁单元模型计算速度快、计算结果与塑性壳单元模型接近。因此，采用塑性梁单元模型研究偏心支撑框架在循环荷载作用下的塑性滞回耗能性能。
e/L>0.2的偏心支撑框架累积滞回耗能的比较。可知：
(1)偏心支撑框架滞回曲线饱满，说明这种结构具有很好的滞回性能。
(2)对于偏心支撑框架，高跨比大、耗能梁长度短的结构具有更好的塑性滞回耗能效果。
5.结论
5.1计算与试验结果对比表明，计算模型是正确的，计算结果是可信的。
5.2对于e/L>0.3的弯曲型耗能梁－偏心支撑框架，耗能梁的长度是决定偏心支撑结构弹性阶段刚度、极限水平承载力。
5.3对于偏心支撑框架，高跨比大、耗能梁长度短的结构具有更好的塑性滞回耗能效果。
篇4：钢框架与混凝土筒体的混合结构体系有哪些特点？
，
这种的受力特点为结构整体破坏属于弯剪型，结构破坏主要集中于混凝土芯筒，特别是结构下部的混凝土筒体四角，对这些部位应予加强，保证筒体的延性，此外钢梁与混凝土墙体的连接部位受力复杂，也是最易遭受破坏的地方，该节点应保证能承受钢梁可能出现的轴向力。
这种体系的不足之处为芯筒为混凝土，重量减少不是很多，现场浇捣混凝土的工作量仍然较大。从建筑平面布置的角度来看，柱子一般布置在阳台或转角部位，以利于住户的装修处理。
篇5：结构内爆炸荷载作用下钢筋钢纤维混凝土抗爆墙设计探讨
结构内爆炸荷载作用下钢筋钢纤维混凝土抗爆墙设计探讨
基于内爆炸原理,分析了结构内爆炸荷载的组成,提出了内爆炸荷载作用下抗爆墙的解析计算方法.对钢筋混凝土抗爆墙设计进行优化;提出将钢纤维应用于抗爆墙设计,并结合实例对钢筋混凝土与钢筋钢纤维混凝土抗爆墙进行计算对比.结果表明:准静态气体压力使结构内抗爆隔墙所受荷载比建筑外抗爆墙高出25%以上;在相同距离、相同爆炸当量条件下,钢筋钢纤维混凝土比普通钢筋混凝土抗爆墙厚度减少11%.
作 者：夏志成 许多 王静 周建南 XIA Zhi-cheng XU Duo WANG Jing ZHOU Jian-nan 作者单位：解放军理工大学工程兵工程学院,南京,210007 刊 名：工程爆破 ISTIC PKU英文刊名：ENGINEERING BLASTING 年，卷(期)：2008 14(2) 分类号：O383 关键词：内爆炸 抗爆墙 钢纤维混凝土 准静态气压钢框架―预制混凝土抗侧力墙装配式结构体系（锦集5篇）
