【导语】“恒雨鸣”通过精心收集,向本站投稿了9篇衡重式挡土墙设计论文,下面是小编整理后的衡重式挡土墙设计论文,欢迎大家阅读分享借鉴,希望对大家有所帮助。
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篇1:衡重式挡土墙设计论文
摘要:衡重式挡土墙的常规设计需要经过反复的验算才能满足安全性与经济性的要求,这样就需要花费大量的时间和人力,设计过程还不能充分的考虑影响衡重式挡土墙设计的诸多因素,也就不能保证得出的设计结果是衡重式挡土墙设计的最优解。因此,对衡重式挡土墙的设计进行优化,得到满足各种条件的全局最优解,就显得比较重要。
关键词:衡重式挡土墙;结构;设计;材料选择
1土压力计算中等效内摩擦角的问题
在土压力的计算中,一般只考虑主动土压力。设计计算时一般使用库仑主动土压力公式计算,但是库仑理论假定墙后填土为砂性土(即c=0),当墙后填土为粘性土时,一般采用等效内摩擦角?准0,通常取?准0=35°。等效内摩擦角的确定可以采用三种不同的等效条件进行折算:①抗剪强度相等的条件;②朗肯总土压力相等的条件;③朗肯土压力对趾部力矩相等。这三种方法的计算结果都表明?准0随挡土墙高度的增大而减小,如不考虑这种减少的影响,对高挡土墙的设计是偏不安全的。使用等效内摩擦角的方法对填土高度6~8m时较为合适,用此角度计算高墙或低墙土压力时则产生低墙偏大,高墙偏小的缺陷,依据它所设计出的挡土墙截面则低墙保守,高墙危险。
通过分析三种等效内摩擦角算法,从中选择一种较为合理而又简便的等效内摩擦角的折算方法,便于直接采用库仑理论及其计算公式设计高挡土墙,即先按朗肯总土压力相等的条件折算等效内摩擦角,再用库仑理论及其计算公式计算土压力。
2软土地基中衡重式挡土墙的结构
地基承载力验算是挡土墙设计中的必须内容。在软土地基中修筑衡重式挡土墙时,其结构形式与地基承载力有着直接的关系。通过改变挡土墙结构(譬如,适当加宽挡土墙底宽),同时采用适当的方法对地基进行加固处理,就可以使地基满足衡重式挡土墙修筑的要求。在鹤大线黑石礁至河口段(华录配套公路工程)一级公路的改扩建工程中,通过改变挡墙结构(基底加宽15cm,外墙坡由1:0.05改为1:0.1)和用砂砾垫层加固地基的办法进行衡重式挡土墙修建,这样既节省了挖方和填方量,又缩短了工期。挡墙底面加宽时,需考虑以下事项:
①基础从哪边加宽、要视墙后不同的填筑材料及计算的偏心距而定,偏心距越小越好,出现负偏心距更利于结构的稳定。
②基础加宽多少,要根据基础所用不同材料、控制其扩散角在30~40°为宜。
③加宽后,基础与墙身联结的变截面处最好砌成弧形,以防应力集中产生断裂现象。
篇2:衡重式挡土墙设计论文
3.1衡重式挡土墙的结构形式衡重式挡土墙的优点在于利用衡重台上部填土的土压力作用和全墙重心的后移来增加墙身的稳定,减小断面尺寸;它的墙面陡直,下墙墙背仰斜,可大大降低墙高,减少基础的开挖量。适用于山区、地面横坡陡的路肩墙,也可用于路堑墙(上墙可用于拦挡落石)或路堤墙。 一般在设置重力式挡土墙墙高超过8~10m时,就可以考虑采用衡重式挡土墙。其中有卸荷板式衡重式挡土墙。卸荷板又称减压板,它的'作用是增加挡土墙的抗滑移稳定性,它的位置根据计算来确定;为桩墙结构的形式,在挡土墙基础不能满足要求或墙身要求太高时,可以采用此结构形式。衡重式挡土墙的断面尺寸一般为:上墙与下墙的比例为4:6,衡重台宽度为墙高的0.25~0.35倍,墙顶取0.3~0.6m,胸坡坡度采用1:0.05,上墙俯斜坡度1:0.25~1:0.45,下墙仰斜坡度为1:0.25~1:0.30。墙面一般为直线形,其坡度应与墙背坡度相协调。同时还应考虑墙趾处的地面横坡,在地面横向倾斜时,墙面坡度影响挡土墙的高度,横向坡度愈大影响愈大。因此地面横坡较陡时,墙面坡度一般为1:0.25~1:0.20,矮墙时也可采用直立;地面横坡平缓时,墙面可适当放缓,但一般不缓于1:0.35。在设计挡土墙时,断面形式不宜变化过多,以免造成施工困难,并且应当注意不影响挡土墙的外观。为增加挡土墙的抗滑移稳定,当基础浸水时基底逆坡可以设置为0.05:1,而在岩石基底或不浸水条件下基底逆坡取0.07:1。
3.2衡重式挡土墙的布置挡土墙的布置也是挡土墙设计的一个重要内容,包括挡土墙位置的选定、挡土墙的纵向布置、横向布置与平面布置,通常在路基断面图和墙址纵断面上进行。布置前,应现场核对路基横断面图,不满足要求时应补测,并测绘墙址处的纵断面图,收集墙址的地质和水文资料。
4挡土墙位置的选定
4.1纵向布置纵向布置在墙址纵断面图上进行,布置后绘成挡土墙正面图,布置内容有:
①确定挡土墙的起砌点和墙长,选择挡土墙与路基或砌体结构物的衔接方式。路肩挡土墙端部可以嵌入石质路堑中,或采用锥坡与路堤衔接;与桥台连接时,为了防止墙后回填土从桥台尾端与挡土墙连接处的空隙溜出,需在台尾与挡土墙之间设置隔墙及接头墙。
②按地基、地形及墙身断面变化情况进行分段,确定伸缩缝和沉降缝位置。
③布置各段挡土墙的基础。墙趾地面有纵坡时,挡土墙的基底宜做成不大于5%的纵坡。但地基为岩石时,为减少开挖,可纵向做成台阶。台阶尺寸应随纵坡大小而定,但其高宽比不宜大于1:2。
④布置泄水孔的位置,包括数量、间隔和尺寸等。
⑤此外,在布置图上应注明各特征断面的桩号,以及墙顶、基础顶面、基底、冲刷线、冰冻线、常水位或设计洪水位的标高等。
4.2横向布置横向布置选择在墙高最大处、墙身断面或基础形式有变异处以及其它必须桩号的横断面图上进行。根据墙型、墙高、地基及填土的物理力学指标等设计资料,进行挡土墙设计或套用标准图,确定墙身断面、基础形式和埋置深度,布置排水设施等,并绘制挡土墙横断面图。
4.3平面布置对于个别复杂的挡土墙,如高、长的沿河挡土墙和曲线挡土墙,除纵横向布置外,还应进行平面布置,绘制平面图,标明挡土墙与路线的平面位置及附近地貌和地物等情况,特别是与挡墙有干扰的建筑物的情况。沿河挡土墙还应绘出河道及水流方向、其他防护与加固工程等。
参考文献:
[1]易芳,刘高成.衡重式挡土墙优化设计方法及其实现分析[J].中国高新技术企业,2008(20).
[2]吴华勋.重力式挡土墙设计浅析[J].山西建筑,2006(14).
篇3:公路衡重式挡土墙优化设计论文
公路衡重式挡土墙优化设计论文
1优化设计方法的必要性
然而现在对于衡重式挡土墙的设计方法主要是:工程设计师根据自己的设计经验,同时参照已经建成的衡重式挡土墙来确定墙型的选择和断面的尺寸,再进行验算,看是否符合自己的实际设计。但是由于施工的地区各异,施工的真实情况就千差万别,根据已建成的衡重式挡土墙来和实际套用一般很难达到匹配,这就需要在工程实际设计时,对已建成挡土墙数据进行增减变化,因为地基的不同,软土类等特殊地基,还要根据承载力的大小做出符合要求的调整。以上的这种方法计算十分繁琐,手工计算的难度很大,使得最后的调整几乎是形同虚设,只能加大工程的投入来处理。这样套用已建成图集的做法,对设计只是一个大概框架,没有设计必要的各项数据,加上认识的不足,最后整个工程都因为这些人为因素导致投入巨大。因为缺乏准确的设计数据,衡重式挡土墙在工程建设时往往会出现这样或那样的问题,比如地基的承载力不足造成的墙体下沉开裂等;断面的尺寸不准确造成的墙体平衡失效,倾覆事故;所有材料不符合规格造成的墙体缺乏抗压、抗剪的强度;处理不当墙体后排水造成地基浸水、承载力下降。认识到衡重式挡土墙建设施工设计的大量财力的损耗和安全事故多发,很多专家也展开研究,设计出多种计算机语言来辅助衡重式挡土墙的设计,比如:Fortran,Basic等,但这些语言基本都停留在计算土压力的单项项目上,以及利用复合形法和共轭梯度法等对重力式挡土墙的计算。针对这些局部优化的不足,美国率先提出了遗传算法的概念,实现由局部到全局的转变,通过群体搜索技术、自然选择和进化机制的.运用,逐步实现计算全局的最优解。
2优化设计的遗传算法
2.1遗传算法应用广泛
遗传算法在计算求解问题的时候,具有一定的智能性,即算法可在进化的过程中对获取信息组织自行搜索,个体适应度大的通过遗传操作进化出适应性更强的后代,使得算法能根据问题本身寻求最优解。在本质上具有一定的并行性,即遗传算法内在的并行性和内含的并行性。算法本身能够就某一问题在分布式系统中各自独立验算,得出不同结果后再通过通信的比较,取得最佳个体。在种群搜索中,可以同时对空间内多个区域检索交互信息,在执行比例运算时进行多倍次搜索,减少运算。算法本身并不复杂,对于已经给定的问题,遗传算法可以计算出多个潜在解,由使用者最终确定用哪个,设计上不需要其他辅助的知识,主要是建立搜索方向上的目标函数,以及响应适应度函数,同时强调的是概率的转换规则,应用更加直接。
2.2简单算法存在不足
简单的遗传算法在公路衡重式挡土墙设计上广泛应用,因其简便的操作和优于手工的准确性,但整个算法本身也存在亟待解决的问题:编码效率较低,在采取二进制较长的编码计算时搜索效率较低,二进制串转换为十进制数也多有不便;求解问题时不一定得到最优解,简单算法在运行时个体性在群体中逐渐失去,误导算法收敛为一个最优解,到验算的后期,群体的平均值更接近于最优解,没有了竞争,就难以改善搜索目标;在简单算法中选取控制参数目前还无迹可寻,只能通过大量的实验模拟来确定;搜索的效率不高,算法在本质上来说还是随机性的一种优化方法,它的内在学习性帮助其搜索效率高于传统的方法,可是与传统数值优化的方法相比,其局部的搜索能力还是有很大提高空间的。基于遗传算法在公路衡重式挡土墙优化设计方面的应用广泛,为工程建设提供了大量的数据支持,在简单算法的基础上加以改进,将本身的特点和问题知识为基础的启发式搜索结合,再加之传统数值优化的技术,组成混合遗传算法。解决了简单遗传算法局部的搜索能力较弱的问题,进一步为收敛速度的提高和解的品质打下基础。
2.3算法优化设计
混合遗传算法改进了编码。遗传算法不能直接对问题空间参数进行处理,而是需要把参数转变为遗传空间里按结构排列的染色体、个体,用编码来表示。二进制编码受到编码长、最优解的临近探索低效、解的进度不准确等限制,改进为十进制的编码,用一浮点的向量表示染色体,染色体长度(向量元素个数)和解的向量相同。例如x=(x1,x2,x3,…,xi)为最优解,y=(y1,y2,y3,…,yi)为染色体个数,等于x=(x1,x2,x3,…,xi),即y=x,而yi=xi为染色体上面的第i个基因。混合遗传算法处理了约束条件。在优化的问题中可能包含等式和不等式的约束,要通过求解约束条件为等式的方程,代入后表示其他变量,化解为只含有不等式约束方程。另外,要保证染色体y的可行性,就要对遗传操作中所得到每条染色体检查和剔选。同时要考虑到一些隐含约束条件,加快搜索效率。数值化和竞争机制的运用。混合遗传算法为了加快搜索和局部寻找最优解的能力,在种群里选择多个染色体,分别把这些染色体作为起始点,运用数值优化的技术在局部搜索,原个体被替换。格外注意初始点的选择和数值优化方法的选择,数值优化方法要和遗传算法相互兼容,在接近最优解时保持数值稳定和搜索效率。算法建立染色体的最佳库存单元,加入对染色体的排列顺序加以选择,防止算法早熟与停滞。加入收敛准则、终止条件等使得混合遗传算法更完善。
3优化设计应用研究
为真实分析设计优化的使用情况,拟定一公路建设工程,内容如下:设计荷载p1=800kN(p1为车辆),墙体应用5.0号砂浆30号片石22.0kN/m3,容许压力800kPa,容许弯曲应力120kPa,容许剪应力80kPa,容许拉应力80kPa,砂性土重度18.0kN/m3(墙后填土),内摩擦角35°,容许承载力500kPa,基底摩擦系数f=0.40,墙身分段长10m,外摩擦角为内摩擦角的一半,墙身的容许偏心率[po]=0.25,附加组合为0.30,基地的容许偏心率为0.20。利用优化设计程序,首先根据选定近似种群的规模参数Npop以及各决策基因的上下界求出间距(划分网格)。Δh=[1Ntatal∏ni=1(xui-xli)]1/n。根据数据进行混合遗传算法得出在墙体上的力学参数,主要是墙身的最大压应力和剪应力,最小拉应力和基地最大压应力。在上墙的墙身方面压应力和拉应力的优化率大,分别为42.9%和35.1%,剪应力变为负值,优化率为100%。在墙底方面,墙底截面上的剪应力优化明显,压应力虽然增大了一部分,但是能在保障基座发生沉降而发挥最大的地基承载力,优化了受力性。
4结语
经过以上对于公路衡重式挡土墙优化设计方法与应用的研究,我们深刻认识到对于衡重式挡土墙的设计优化在工程建设方面的巨大意义,正是因为有了优化设计,才能有效缓解计算量大,且繁杂还难以得到最为经济合理设计方案的不足,通过结合实际的建设问题改进设计中的不足,推广混合遗传算法在公路的挡土墙设计中的应用,使得衡重式挡土墙建设再上一个台阶。
篇4:衡重式挡土墙施工方案
衡重式挡土墙施工方案
衡重式挡土墙施工工艺基本流程,基本情况如下:
衡重式挡土墙施工工序:准备工作――测量放样――挖基――动力触探――地基加固(软弱地基)――验收――基础放样――砌筑基础――墙身放样――基础回填 ――墙体砌筑及淡水管设置――墙背过滤层设置及回填土――勾缝――验收。
衡重式挡土墙施工工艺准备工作:
(一)施工准备
1、熟悉招、投标文件,设计文件和有关规范。
2、勘察现场,修建施工临时设施,安装调试搅拌机,做好材料的储存和堆放,做好开工前的试验检测工作。
3、开工前,向监理工程师上报施工组织方案和开工报告,并严格按监理工程师批准后方案施工。
(二)材料准备
石料:
采用质地坚硬、均匀、不易风化的'片石,片石中部厚度不应小于15cm,极限抗压强度不低于30Mpa。
砂浆:
(1)砌筑砂浆类别、标号符合设计规定,砂浆标号为7.07×7.07×7.07cm3试件养护28天的抗压强度(单位为Mpa)。
(2)砂浆中所用水泥、砂、水等材料质量标准要符合砼工程相应材料质量标准。砂应用中粗砂,当缺乏中砂及粗砂时,在适当增加水泥用量的基础上,也可采用细砂。
(3)砂浆的配合比由试验确定,可采用质量比或体积比。
(三)测量
施工前,用全站仪放出基础开挖的大样,并用水准仪测量基坑开挖处的地面标高,基坑开挖到位后再放出基础的准确位置,待基础砌筑到位后放出墙身的位置。并及时测量,控制墙身顶面的标高。
(四)挖基和排水
施工前,根据测量放出的基础开挖边线,开挖边线要根据基础的开挖深度和土质情况确定放坡系数。基础采用挖掘机进行开挖至离设计标高20―30cm,后改用人工进行清槽。清槽后,用触探法进行地基承载力的检测。检测合格后,迅速进行下一步工序施工,避免基底长时间暴露。
基坑大小要满足基础施工要求,在渗水时,根据基坑、排水设计和基础设计所需基坑大小而定,一般要比设计平面尺寸各边增宽50~100cm。
挖基时,根据水深和渗水量大小,配备足够的抽水设备,抽干水,要在无水状态下挖基。
篇5:重力式挡土墙结构优化设计的复合形法
重力式挡土墙结构优化设计的复合形法
将单位长度墙体造价最低作为最优目标函数,采用复合形法作为优化算法的数学手段对重力式挡土墙结构进行优化设计.重力式挡土墙优化设计与工程实例进行对比,讨论了基底摩擦系数对重力式挡土墙的系列优化设计影响.结果表明,进行优化设计的重力式挡土墙使工程造价更为经济合理;当地基承载力较小时,仅在挡土墙基础下进行地基处理以增加摩擦系数是不够的`;而当地基承载力较大时,进行以增加摩擦系数为目的的地基处理还是比较有效的.
作 者:陈哲 闫启方 CHEN Zhe YAN Qi-fang 作者单位:信阳师范学院,建筑工程系,河南,信阳,464000 刊 名:信阳师范学院学报(自然科学版) ISTIC PKU英文刊名:JOURNAL OF XINYANG NORMAL UNIVERSITY(NATURAL SCIENCE EDITION) 年,卷(期):2007 20(3) 分类号:O317 TB115 关键词:挡土墙 优化设计 复合形法 目标函数篇6:扶壁式挡土墙在公路工程设计中的运用论文
扶壁式挡土墙在公路工程设计中的运用论文
摘要:阐述了扶壁式挡土墙的主要特点和设计计算内容,包括结构设计及内力计算、稳定性验算、配筋设计计算,并通过工程实例介绍了扶壁式挡土墙的设计要点及过程,包括挡土墙结构尺寸及相关参数拟定、挡土墙设计计算、排水设施设计、沉降缝设置。扶壁式挡土墙具有节约占地、施工工艺简单、工期较短等优点,设计时,合理的结构尺寸和构造配筋尤为重要。
关键词:扶壁式挡土墙;结构设计;内力计算;排水设施
挡土墙是支撑路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳、以承受侧向土压力为主要受力方式的墙式构筑物,在公路工程中应用较为广泛,主要用于支撑填方路基或路堑边坡,以及桥台、沿河路堤、隧道出入口等,按挡土墙结构形式不同,主要有重力式、衡重式、锚杆式、悬臂式、扶壁式、加筋式等几种。本文主要阐述扶壁式挡土墙在公路设计中的应用。扶壁式挡土墙是一种钢筋混凝土薄壁式挡土墙,其结构形式主要是沿悬臂式挡土墙的纵向墙长方向,间隔一定长度设置一道扶壁,提高墙面板(立壁)与墙底板的连接强度,以承受较大的弯矩作用,改善墙面板与墙底板的受力条件,提高结构的刚度性能和整体稳定性,从而减小墙面板的变形,在需要设置较高挡土墙
1扶壁式挡土墙的主要特点
扶壁式挡土墙由墙面板、墙趾板、墙踵板及扶壁组成,结构形式如图1所示。其墙身断面尺寸比较小,结构形式与施工工艺比较简单,墙身自重比较轻,能够使材料发挥自身的强度性能,通常用于地基承载力较低的路段,也用于石材比较匮乏和对抗震要求比较高的地区。在填土高度较高的填方路段,为了减少占地面积和节约土石方工程数量,一般采用扶壁式挡土墙来稳定路堤。扶壁式挡土墙断面尺寸较小,墙踵板上的土体重力可有效抵抗倾覆和滑移,墙面板和扶壁共同承受土压力产生的弯矩和剪力,相对于悬臂式挡土墙受力较好。
2扶壁式挡土墙的设计计算
扶壁式挡土墙的结构稳定性是依靠墙身自重和墙踵板上方填土的重力来实现的,并且通过设置墙趾板达到增大挡土墙自身抗倾覆稳定性的目的,从而使挡土墙基底所承受的应力大大减小。设计计算内容主要涵盖挡土墙结构设计、墙身截面尺寸的拟定、墙身稳定性和基底应力及合力偏心距验算、墙身配筋设计和裂缝宽度验算等。扶壁式挡土墙的结构设计采用极限状态分项系数法,极限状态分为正常使用极限状态和承载力极限状态。正常使用极限状态指的是挡土墙出现下列状态之一时,即认定超过了正常使用的极限状态[1]:影响正常使用或外观变形;影响正常使用或耐久性的局部破坏;影响正常使用的其他特定状态。承载力极限状态指的是当挡土墙出现以下任何一种状态,即认定超过了承载力极限状态[1]:挡土墙整体或一部分挡土墙作为刚性结构失去平衡;挡土墙构件或连接部件因材料承受的强度超过极限而破坏,或因过量塑性变形而不适合继续承载;挡土墙结构变为机动体系或局部失去平衡。
2.1挡土墙结构设计及内力计算
扶壁式挡土墙的墙高一般不超过15m,分段长度一般为10m,扶壁间距一般取1/4~1/2的墙高,扶壁厚度依据扶壁背面的配筋要求,一般取扶壁净距的1/8~1/6,且≮0.3m。墙身截面可以采用随墙高向下增厚的变截面,也可采用等厚截面,墙面板宽度一般≮0.2m。墙底板由墙踵板和墙趾板两部分组成,墙踵板宽度由全墙抗滑稳定验算确定,并具有一定的刚度,一般取墙高的1/4~1/2,且≥0.5m。墙趾板宽度应依据挡土墙的抗倾覆稳定性、基底承载力(即地基应力)和偏心距等因素综合确定,一般取墙高的1/20~1/5,墙底板厚度一般≮0.3m。为增强扶壁式挡土墙的稳定性及抗滑移能力,墙底板下部常设置防滑凸榫,为了使防滑凸榫的土体产生最大的被动土压力,墙后的主动土压力不因设置防滑凸榫而增大,一般应特别注意防滑凸榫的设置位置。防滑凸榫高度应根据其前方土体的被动土压力能够满足抗滑稳定性的要求而确定。扶壁式挡土墙的设计计算一般应先假定各构件尺寸,然后通过验算、修改来完成,也可以采用结构优化的设计方法直接计算。墙身构造的内力计算一般包括墙面板的设计计算、墙踵板的设计计算、扶壁的`设计计算。
2.2扶壁式挡土墙的稳定性验算
扶壁式挡土墙作为一种支挡结构物,设计时应考虑以下几种基本要求[2]:挡土墙不能滑移、不能倾覆;墙身要有足够的强度;基础能够满足承载力的要求。因此,扶壁式挡土墙的稳定性验算应包括抗滑稳定性、抗倾覆稳定性、基底应力及合力偏心距等方面的计算。抗滑稳定性指的是在外部荷载和墙后填土压力的作用下,挡土墙基础底部摩阻力抵抗墙体滑移的能力,一般用抗滑稳定性系数表示,即作用于挡土墙的抗滑力与实际下滑力的比值。抗倾覆稳定性指的是挡土墙抵抗墙身绕墙趾向外转动倾覆的能力,一般用抗倾覆稳定系数表示,即对墙趾的稳定力矩和与倾覆力矩和的比值。为了满足挡土墙的基底容许承载力不小于基底应力,设计时必须对基底应力进行验算,为了保证挡土墙结构尺寸的合理性,并且能够避免发生较大的不均匀沉陷,还必须验算挡土墙基底的合力偏心距,并使其控制在合理范围之内。
2.3扶壁式挡土墙的配筋设计计算
扶壁式挡土墙是一种钢筋混凝土结构,在通过墙身构造设计及内力计算、稳定性验算,并最终确定截面尺寸后,应进行墙体的配筋设计计算,计算通过后,应画出每个截面的钢筋构造图,并给出详细的工程量。其墙面板、墙踵板、墙趾板均应按照矩形截面受弯构件配筋,扶壁按变截面T型结构配筋,配筋构造如图2所示。
3应用实例
河北省张家口市清水河滨河东、西路与南环线原为平面交叉,南环线大型货车较多,严重影响了通行车辆的行车安全,在对该平面交叉改造成立体交叉时,两条滨河路需分别设置跨线桥上跨南环线,为了节约占地,并考虑设置辅道的要求,跨线桥两端分别设置了长约300m的悬臂式挡土墙和扶壁式挡土墙,其中扶壁式挡土墙墙高为6.5~9m。在施工图设计前,先对建设场地进行了地质勘察,并出具了地质勘察详细报告,明确了建设场地的水文地质情况,然后采用如下步骤进行设计。
3.1挡土墙结构尺寸及相关参数拟定
结合拟建场地的冻土深度(该建设场地最大冻土深度为2.2m),挡土墙基础埋深拟定2.5m,墙身、墙趾板和墙踵板厚度依据墙高并经计算修改确定,拟定扶壁厚0.4m,扶壁两端墙面板悬挑长度为0.41倍扶壁净距。挡土墙车辆荷载按满布考虑,折算成土柱进行计算。墙后填土内摩擦角35°,墙后填土容重18kN/m3,抗滑动稳定系数Kc=1.3,抗倾覆稳定系数K0=1.6。墙身混凝土强度等级采用C30,现场浇注。主筋和分布筋采用HRB400,箍筋采用HPB300。
3.2挡土墙设计计算
采用以上参数并结合拟定的具体尺寸和土体力学参数,分别进行了极限状态下挡土墙的内力计算、抗滑稳定性验算、抗倾覆稳定性验算,通过反复试算修改,计算出了相应高度对应的挡土墙的详细尺寸,在满足各种荷载组合的要求后,进行了结构配筋设计,并画出了配筋构造设计图。由于作用在扶壁上的力主要是受拉荷载,在设计扶壁时,结合土压力分布特点,分段布置立壁,并设置足够多的受拉钢筋。
3.3排水设施设计
挡土墙设计应设置完善的排水设施,其主要作用是:①疏干墙后填料中的水分,防止路面积水渗入路基从而引起墙后填土积水,使墙身承受额外的静水压力;②避免因含水量增加使黏性土填料产生膨胀压力;③减小季节性冰冻地区填料的冻胀压力。本工程所在地区主要受季节性冻胀压力的影响,排水设计沿墙高和墙长方向设置直径为5cm的圆形泄水孔,泄水孔向墙外倾斜坡度为3%,间距2m,最下一排泄水孔底部高出外侧辅道0.3m,泄水孔的进水口一侧设置反滤层,厚度为0.3m,在最下一排泄水孔的底部设置隔水层。
3.4沉降缝的设置
为防止墙身因基底不均匀沉降而产生裂缝,本工程设置了沿墙长方向10m一道的沉降缝,沉降缝与施工缝重合,缝宽为0.02m,并采用沥青木板沿墙内、外、顶三边填塞沉降缝,填塞深度为0.15m。
4结语
近年来,随着公路工程基础设施建设速度的加快,特别是低等级公路不断升级改造,扶壁式挡土墙在实际应用中越来越广泛。在挡土墙的几种常见形式中,扶壁式挡土墙具有节约占地、施工工艺简单、工期较短等优点,地基承载力较低时采用扶壁式挡土墙较好。但是其主要材料混凝土和钢筋的用量较大,钢材用量随着墙高的增加而增加,墙高时其经济性能较差。因此,在挡土墙设计时,合理的结构尺寸与构造配筋尤为重要。
参考文献:
[1]邓学钧.路基路面工程[M].北京:人民交通出版社,2007.
[2]焦峰.扶壁式挡土墙结构的最优设计[D].兰州:兰州理工大学,2004.
篇7:浸水条件下重力式混凝土挡墙设计论文
浸水条件下重力式混凝土挡墙设计论文
摘 要:挡土墙构造简单,但要设计出合理经济的断面需选择合适的工况、几何物理学参数,计算出较切合实际的土压力。在浸水条件下,要确定特征水位、考虑浸水对墙后土压力的影响。结合具体工程实例,对与浸水挡土墙设计有关的主要问题进行了分析和讨论。计算分析表明,浸水条件下挡墙设计必须同时重视墙身构造和墙后排水设计,以达到安全经济的效果。分析还表明,挡土墙验算可以不进行剪应力验算,对浸水条件下挡墙,应进行抗倾覆稳定和截面法向应力验算。
关键词:挡土墙设计 浸水 土压力 验算 排水
一、浸水挡土墙计算
1.浸水条件下荷载及其组合
作用在边墙上的荷载可分为基本荷载和特殊荷载,基本组合由基本荷载组成,特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成。对浸水挡土墙而言,基本荷载主要包括墙身自重、填土自重、土压力、墙顶上的有效荷载、正常蓄水或设计洪水位时静水压力及扬压力、设计洪水位情况下泄流时动水压力;特殊荷载主要包括校核洪水位时的静水压力及扬压力、相应于校核洪水时的动水压力,对地震区域,还包括地震荷载。每一种荷载组合对应一种计算工况,对溢洪道边墙而言,控制段上下游部位的边墙计算工况不完全相同,需具体分析。
2.浸水条件下计算工况
对进水渠和控制段的边墙,计算工况主要有:完建情况、正常蓄水位情况、设计洪水位情况、施工情况、检修情况、校核洪水情况、地震情况。前3种工况相应的荷载为基本荷载组合,后4种工况相应的荷载为特殊荷载组合。对正常蓄水位情况,若考虑排水失效,也按特殊组合计算。对控制段以下边墙,计算工况主要有:完建情况、泄设计洪水、不泄洪(正常蓄水位)、泄校核洪水、检修情况、排水失效、地震情况,前3种工况相应荷载为基本荷载组合,后4种工况相应的荷载为特殊荷载组合。另外,当库水位或下游水位骤降时,可根据具体情况考虑是否需要核算进水渠导墙或消力边墙的稳定。
3.浸水条件下荷载计算
对自重荷载、水压力荷载,按常规方法即可确定;对重力式挡墙,除凸形折线和衡重式情况外,土压力均可直接按库伦土压力理论计算。当重力挡墙采取凸形折线或衡重式时,土压力计算较为复杂,需分别计算上墙土压力和下墙土压力。计算上墙土压力时,先判别是否会出现第二破裂面,如有第二破裂面,则按第二破裂面法计算上墙土压力;下墙土压力计算较为复杂,目前普遍采用简化的计算方法,常用的有延长墙背法和力多边形法。在溢洪道边墙设计中,衡重式挡墙是较为常用的一种形式,本文介绍此类挡墙在浸水条件下土压力计算。
(1)墙上土压力计算
当墙背(对衡重式挡墙,为假想墙背)的坡角 大于某一临界值 时,填土将产生第二破裂面,作用在实际墙背上的主动土压力应按作用于第二破裂面上的主动土压力和墙背与第二破裂面之间土重的合力计算。第二破裂面位置的确定可参考文献[2]。当墙后填土表面倾斜时,作用在第二破裂面上土压力按下式计算:
式中 为填土容重, 为上墙高; 为填土表面倾角; 、分别为第一破裂面和第二破裂面与铅直线的夹角; 为假想墙背倾角; 为填土内摩擦角; 、分别为土压力水平向分量和铅直向分量。浸水挡土墙的土压力应考虑水对填土的影响。填土若为砂性土,其内摩擦角可视为不变。填土若为粘性土,应考虑内摩擦角的降低。当填土内摩擦角不变时,主动土压力系数也不变,当填土表面水平时,破裂角 可以认为不受浸水的影响。当填土内摩擦角 和破裂角 都不变时,可采用不浸水时的压力 扣除计算水位以下因浮力影响而减少的土压力 , = - , 按下式计算:
式中 为浸水后土压力作用点位置; 为填土浸水前土压力作用点的高度; 为上墙水深; 为填土浮容重;K为土压力系数。当考虑填土内摩擦角 值降低时,应以计算水位为界,将填土的上下部分视为不同性质的土层,分层计算土压力。
(2)下墙土压力计算
1)延长墙背法:将下墙墙背延长到填土表面,以延长后墙背为假想墙背,按库伦土压力理论求算假想墙背的土压力,作出相应土压力分布图形,截取与下墙相应的部分,该部分合力即为下墙主动土压力。当上下部分墙背(对衡重式挡墙,上墙背为假想墙背或第二破裂面)的'倾斜角相差10°以上时,应进行校正。这时,可以用半图解半数解法(苏T.K.列恩法)来计算[2]。浸水作用时,应扣除由于水的浮力影响而减少的土压力,并由土压力分布图形确定土压力及其作用点位置。
2)力多边形法:依据极限平衡条件下作用于破裂棱体上的各力应构成闭合多边形的原理,求算下墙土压力。力多边形法求算下墙土压力采用数解法,当考虑浸水作用时,有两种方法获得土压力:① 先不考虑浸水作用,由力多边形法求出相应的上下墙土压力,再扣除由于水的浮力影响而减小的土压力,最后求出土压力大小及作用位置,可称为水土分算法;② 考虑浸水作用,相应水位下的土体自重取有效自重,由力多边形法求出相应的上下墙土压力,即为最后土压力,可称为水土合算法。根据力多边形几何关系,可求得下墙土压力E2。
4.浸水条件下挡土墙验算
求出各工况下荷载后,可以进行挡土墙验算。验算内容主要包括墙体稳定性验算、基底应力及合力偏心距验算,墙身截面验算。有关稳定验算,基底应力验算的方法及计算公式可参考文献[1][3]。
(1)墙身截面验算
墙身截面验算包括法向应力和剪应力验算,衡重式挡墙一般选取上下墙交界处截面验算其法向应力和剪应力,再选取一斜截面,验算剪应力。
1)作用在衡重式挡土墙上墙实际墙背的土压力:衡重式挡土墙墙身截面验算时,应先求出作用在上墙实际墙背上的土压力。由于上墙实际墙背的土压力 是由第二破裂面上的土压力 传递而来的,假定实际墙背及衡重台与土体间无相对移动,则利用力多边形可求出两者之间关系。
2)法向应力验算:求出作用在上下墙交界面以上墙体的水压力、土压力及自重,则可以求出作用于交界面上的法向荷载 及切向荷载 ,各力系对截面外端点的稳定力矩 及倾覆力矩 ;进一步可以求出截面偏心距、截面最大法向应力,具体公式可参考文献[3]。
3)剪应力验算:水平剪应力可按以下公式验算:
式中 为墙体的容许剪应力; 为上下墙交界面处水平荷载; 为截面宽度
二、浸水挡土墙构造设计
1.墙身构造
重力式挡土墙的墙背坡度一般采用1:0.25仰斜,且不宜缓于1:0.30;衡重式挡墙下墙墙背坡度多采用1:0.25~1:0.30仰斜,上墙墙背采用1:0.25~1:0.45。仰斜式挡墙墙面一般与墙背坡度一致或缓于墙背坡度。在浸水条件下,一般采用浆砌石或砼挡墙,墙顶宽度一般≥0.5m。为避免因地基不均匀沉陷而引起墙身开裂,根据地基地质条件的变化和墙高、墙身断面的变化情况需设置沉降缝,为防止因收缩硬化和温度变化而产生裂缝,应设置伸缩缝。一般将沉降缝和伸缩缝合并设置,沿路线方向每隔10~25m设置一道。
2.排水措施
(1)地面排水:设置地面截排水沟、夯实回填土顶面和地基松土,必要时可设铺砌层。
(2)墙身排水:在墙身的适当高度处布置一排或数排泄水孔,墙后设透水性材料。并按反滤设置泄水孔的尺寸可视泄水量大小分别采用(视排水量及孔径大小而定)方孔或直径为0.05~0.20m的圆孔,孔间距一般为2~3m,浸水挡墙为1.0~1.5m,孔眼呈梅花形布置。对衡重式挡墙(如泄槽边墙),可以采用下墙后设排水层,上墙后设砂砾填料并夯实到设计要求压实度。
三、讨论
1.计算工况由于水位经常变化,浸水挡墙计算工况较多。对于溢洪道进口边墙,特征水位包括枯水位、正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位,对泄槽段、消力池边墙,特征水位与进口边墙相同,只是正常蓄水位情况下,墙外水深一般为零。相应地,可以分出6种计算工况。对于洪水骤降,因大坝出现险情时才会有此种工况,因此,对一般边墙无需考虑此种工况,对重要边墙,则应根据情况确定。
2.土压力计算浸水挡土墙的土压力应考虑水对填土的影响,即填土浸水后,一方面浮力使土压力减小,另一方面抗剪强度降低(内摩擦角减小)。一般浸水挡土墙,尤其是溢洪道边墙,不大使用粘土回填,而采用砂砾料按一定压实度回填。此时,可认为墙后填土φ值不变,从而可以采用文中前述方法考虑水的影响。如果墙后为粘土,土压力计算变得更加复杂,常用等效内摩擦角法和力多边形法。已有计算研究表明,前者计算高墙或低墙土压力不大合适[3]。另外,墙背倾斜度对库伦公式计算值影响很大。在其他条件相同时,土压力仰斜墙背较俯斜墙背小,后仰愈大,压力愈小。但是,后仰过大,将使计算出土压力误差偏大(土压力偏小),使设计出的挡土墙不安全,后仰过大还将使墙身重心后移,给施工造成困难,还使基底负偏心过大和墙踵压应力过大。因此,下墙墙背一般不缓于1:0.3。
四、结语
计算分析表明,浸水条件下挡墙设计必须同时重视墙身构造和墙后排水设计,以达到运行可靠、安全经济的效果。分析还表明,挡土墙验算可以不进行剪应力验算,对浸水条件下挡墙,应进行抗倾覆稳定和截面法向应力验算。
参考文献
[1] SL253-2000.溢洪道设计规范.[S].
[2] 华东水利学院 水工设计手册.第七卷.[M].北京.水力电力出版社.1982.7~388.7~389.
[3] 陈忠达.公路挡土墙设计.[M].北京.人民交通出版社.2001.52~60.
篇8:门式起重机主梁优化设计论文
门式起重机主梁优化设计论文
1外点法
外点法求解约束优化问题:对于不等式约束:gu(X)≤0,u=1,2,…,m。
(1)取复合函数(惩罚项)为G[gu(X)]=mu=1{max[gu(X),0]}2。
(2)其中,max[gu(X),0]表示将约束函数gu(X)的值和零比较,取其中较大的一个。对于等式约束hv(X)=0,v=1,2,…,p。
(3)取复合函数(惩罚项)为H[hv(X)]=pv=1[hv(X)]2。
(4)对于一般的约束优化问题,外点罚函数的形式为:准(X,rk)=(fX)+rkmu=1{max[gu(X),0]}2+rkpv=1[hv(X)]2。
(5)式中,rk为惩罚因子,rk>0。惩罚项与惩罚函数随惩罚因子的变化而变化,当惩罚因子按一个递增的正数序列0 (6)和(fX(k+1))-(fX)(k)(fX(k))≤ε。 (7)则令X*=X(k+1),(fX*)=(fX(k+1)),结束计算;否则,令rk+1=crk,k=k+1,转至步骤2)继续迭代。 2建立箱型主梁的优化数学模型 2.1确定设计变量及目标函数 由于门式起重机箱型主梁主要承受主梁和提升小车的结构自重以及吊重荷载,因此门式起重机箱型主梁的计算简图所示,其中提升小车和吊重荷载为集中载荷P1=120000N,主梁自重为均布载荷P2=125N/m,以小车位主梁跨中时为优化分析工况,此时主梁为最大挠度工况。箱型主梁材料为Q235B,密度为7.8×103kg/m3。主要结构参数有:主梁跨度L,梁高H,梁宽B,腹板厚度d1和翼缘板厚度d2。其中跨度L是给定参数1050cm,其余都是可改变的。取设计变量为梁高x1,梁宽x2,腹板厚度x3和翼缘板厚度x4。写成向量形式:X=[x1,x2,x3,x4]T=[H,B,d1,d2]T。(8)门式起重机主梁的.自重是起重机设计的一个重要指标,本文取起重机箱型主梁重量最轻为优化目标。由于梁的跨度L为已知,所以可用梁的截面面积来作为目标函数。同时,又因为梁的高度和宽度尺寸远大于板的厚度尺寸,故截面面积之半可近似为f(X)=x1x3+x2x4。(9)这就是本优化设计的目标函数。 2.2确定目标函数的约束条件 1)强度条件。由计算简图可知该梁承受双向弯曲,故强度条件的表达式为:g1(X)=σ-[σ]≤0。(10)式中,σ为图1所示载荷作用下箱型主梁跨中翼缘板的计算应力,[σ]为许用应力140MPa。代入设计变量和载荷即可得到强度约束条件:g1(X)=3L4P1+7.8×10-5(x1x3+x2x4)L3x1x2x4+x21x3+P23x1x2x3+x22x4≤≤-140≤0。(11)其中长度单位为mm,力的单位为N(以下同)。 2)刚度条件。刚度约束条件(梁跨中挠度限制):主梁产g2(X)=k3x21x2x4+x31x3-[f]≤0。(12)其中,k=P1L3/1.68×106,[f]=L700(允许挠度)代入式(12)可得:g2(X)=P1L3(3x21x2x4+x31x3)×1.68×106-L700≤0。(13) 3)翼缘板局部稳定性条件。翼缘板宽度和厚度的比值约束翼缘板承受压应力。保证箱型翼缘板局部稳定性而不需要加筋的条件为:g3(X)=x2/x4-60≤0。(14) 4)腹板局部稳定性条件。主梁腹板高度和厚度比值的约束由参考文献[11]知,腹板会在两种情况下失去稳定:一是在剪应力作用下失稳;二是在压应力作用下失稳。为了防止后一种情况产生,常在腹板区设置纵向加强筋板。但是加筋过多不仅会增加制造成本,而且焊缝过多会引起较大的应力集中,故在设计时只考虑在腹板上加1条纵筋。腹板加1条纵筋的条件是g4(X)=x1/x3-160≤0。(15) 5)几何约束条件。考虑到便于焊接加工,板厚不得小于5mm,于是得到几何约束条件:g5(X)=0.5-x3≤0;(16)g6(X)=0.5-x4≤0。(17)利用外点罚函数法,可将该约束优化问题转化为如下无约束优化问题:求X=[x1,x2,x3,x4]T,使min准(X,rk)=x1x3+x2x4+rk6i=1[max(gi(X),0]2。(18)初始化参数为X=[760,310,5,8],随着r的递增,逐次对准(X,rk)求极小,上述无约束优化问题的最优解X*k收敛于原问题的最优解X*。 3基于MATLAB编程求解最优解 1)MATLAB编程。对于上述非线性无约束优化问题,可以采用MATLAB优化工具箱中的fminsearch函数计算。其格式如下:x=fminsearch(fun,x0,options);[x,fval,exitflag,output]=fminsearch(fun,x0,options);式中:fun为目标函数;x0为初始点;fval为返回函数在最优解点的函数值;exitflag为迭代终止标志;options为设置优化项目参数。 2)优化结果。对程序运行结果所得参数进行圆整,得到表1门式起重机箱型主梁优化结果比较。 4结论 本文采用外点罚函数法求解门式起重机箱型主梁的非线性无约束优化问题,从优化结果看,在满足起重机箱型主梁强度、刚度、稳定性等约束条件下,自重减轻了19.8%,优化效果显著。并且采用MATLAB编程求解最优解,大大提高了优化效率和可靠性。随着现代计算技术的发展和响应节能的要求,优化技术将会越来越来越广泛地应用于各个设计领域。 浅谈平衡式燃气热水器与密封燃烧室新设计论文 摘 要: 本文介绍了传统式衡式热水器的结构及特点,引出了新型密封燃烧室平衡式热水器的构造及优点。 1 前言 燃气炉具是一部使用燃气的机器,利用此机器,将燃气化学能转化为有实用价值的热能,一般以下面三个指标来评价它的有效性能。 1.l 热效率 1.2 燃烧性 完全燃烧一定是火色清蓝,热效率高。不完全燃烧,将会造成能源浪费及危害健康。 l.3 安全性 (1)防止缺氧和中废气毒 (2)防止燃气泄漏 (3)防止回火燃烧 (4)防止过热燃烧以上是对燃气炉具最基本功能的要求和评价依据。 2平衡式给排气烟道的特点 平衡式给排气烟道,最大的特点是将热水器给排气系统及燃烧工作系统,直接与户外相联接,而与室内完全分离。因而不会造成浴室内的空气污染,去除废气及缺氧的危险因素。相对于传统排气烟道式热水器而言,其热效率亦能提高,可以节省能源、提高安全性能。 3 传统平衡式热水器的密封性结构 传统平衡式热水器的密封。胜结构包括(1)热水器本体的密封结构;(2)给、排气烟道与热水器组合时的密封性;(3)给、排气烟道自身的密封性;(4)烟道间组合时的密封性等。 4 传统平衡式热水器本体密封性结构存在的问题 4.1设计、制造质量、安装和维修质量对其密封性的影响 (1)传统平衡式热水器的密封性结构,是以其本体前盖及后亮作外壁,前盖与后壳的接合处内置胶垫条作封边,以螺丝固紧等方法,来取得其密封性能。 (2)给、排气烟道与热水器本体组合时的密封性,也是靠密封垫圈来进行密封。给、排气烟道问组台时的密封,靠套筒尺寸配套,以及胶封来进行密封。这些都是与原厂设计、安装或维修人员的工作素质有关。 (3)热水器经日久使用后,其密封胶垫会受热老化,或经维修人员多次拆装或不小心拆装等影响因素,均有可能使其失去密封性能;结果燃烧废气便会泄漏进入浴室空气中。若有不完全燃烧情况发生时,CO2特别是CO及NOX等燃烧废气,均会直接危害人体安全;此时与直排式(无烟道式)热水器情况无异,结果失去了平衡式热水器的优越性能。 (4)平衡式热水器的安全性,首先必须要求制造厂家在设计和制造上保证产品质量,同时要求安装和维修人员工作认真和施工后严格的质量检查管理,以及交付使用后定期安全检查等;才能保证平衡式热水器使用安全。排除“平衡式热水器必定安全”的不正确麻痹思想。才可能避免日后不再酿成类似无烟道式热水器所造成的事故。 4.2 微电脑程控电子结构,内置在传统平衡式热水器内壳中,直接受到燃烧高温影响 (1)现代燃气热水器的设计,已经排除了自然给、排气平衡式烟道的设计;而采用强制式“风扇辅助)平衡式给、排气烟道的设计。但无论采用上置式抽气机或下置式送风机,均须使用”微电脑程控电子结构“,即包括中央电子控制器、电磁阀、比例阀、和冷热水温度控制等电子元件,它们与燃烧器一起放置在内壳中。 (2)燃烧器大火燃烧就在内壳中心部分进行,设置在热水器内壳左右两旁或上、下方的'电子结构,很容易遭受燃烧时的高温热力影响。电于结构处于极恶劣环境中工作,其安全性及耐用性均受到质疑。 5 密封燃烧室新设计 5.1 密封燃烧室新设计结构 图3为密封燃烧室新设计结构示意图。 5.2 新设计特点 (1)将燃气燃烧部分采用”密封室“方式设计,密封室与热交换器、给、排气烟道相联接;而下部则与送风机相联接。燃烧局限在密封室内进行,送风机送入新鲜空气,燃烧热流量通过热交换器吸纳;而燃烧废气通过唯一排气管道排出户外。排气管道出日处附加防止倒流单向阀,外界强风无法迫使废气回流进入燃烧室内(若单向阀被封闭后,热水器会自动停止工作)。 (2)在密封燃烧室内,大火燃烧或燃烧停止后,燃烧废气能否反向经由送风机空气入口处外泄至热水器壳内,或再由内壳外泄至浴室呢?答案是一定不会发生。因为在设计热水器时已作周密的工作程序编排。 ①首先必须有水流动(2.5L/min以上),中央电子控制器传感后,才指令送风机开始运作。当送风机转速度至2100 r/m或以上时;再指令燃气电磁阀及燃气比例间开启,再点火开始,然后逐步升级至大火全开。 ②大火燃烧在密封燃烧室内进行,送风机设置在下部;燃烧废气在送风机发出的强大风量、风压下,唯一出路是经由热交换器顶部的排气管道排至户外,在排气管中的防止倒流阀是十分重要的设计,它防止了外界风力可能将废气倒流进人热水器燃烧室内,这样安全性大大提高了。 ③当大火燃烧停止后,送风机继续工作,至少400秒后才缓慢停止,以保证密封燃烧室内的残存废气全部清除。 ④上述每个工作步骤都由中央电子控制器及各部电子感应器进行监控,当达不到技术指标或出现故障时,热水器的燃烧支作将自动停止。 5.3新设计的优点 (1)彻底解决了上述4.l条热水器本体密封性结构存在的问题,不再依赖以外壳作为”密封性结构“;同时也不须依靠安装或维修人员的技术素质来保证热水器的密封性。 (2)上述4.2条电子结构设在热水器内壳中,直接受到燃烧高温的影响存在问题亦得到解决。因为燃烧器在密封室内,大火燃烧时,燃烧高温热力不会直接传递至电子元件上,再加上有隔热板,内置的电子元件不但不会受热,而且从户外输人的新鲜空气有助于冷却电子元件。结果延长使用寿命和提高工作效能。 (3)送风机起到”燃烧加风\"作用,热能利用率提高,同时容易排净废气,从而提高热效率。 (4)密封燃烧室使热交换器吸收热能能力提高,热能散失减少,热效率因而提高。 (5)密封燃烧室与环保炉头设计配合,实现完全燃烧,使废气中的CO、CO2、NOx等减至符合世界环保先进标准。 (6)燃烧噪音减低至48dB或以下,使用大容量热水器(16-32 l)或夜深人静时使用热水器也无妨。 (7)外壳的炽热感觉消失,永远不会灼伤接触者。热水器运作时的温度分布详见表3和图5。 (8)外壳水湿也不会影响密封燃烧室。因为燃烧室与外壳问充满流动的新鲜空气,起到隔热和隔湿作用。 6 结论 (1)新设计的密封燃烧室是在强制给、排气平衡式热水器内,可以称之为具有双重密封保险平衡式热水器。它成为当今世界上最先进的燃气热水器新设计。大大提高了燃气热水器的安全性能、环保性能、恒温性能和使用方便性能等。 (2)超过12kwl0000Kcal/N的燃气热水器,不管是室内或室外设置式,均适宜采用密封燃烧室的新设计。 ★ 挡土墙施工方案 ★ 论文查重本科 ★ 论文致谢查重吗 ★ 本科论文怎么查重 ★ 探究式教学设计 ★ 本科论文查重率篇9:浅谈平衡式燃气热水器与密封燃烧室新设计论文
衡重式挡土墙设计论文(精选9篇)